Formato: Ebook | Durante muchos años se utilizaron métodos de cálculo basados en las tensiones admisibles, las que se obtenían dividiendo la tensión de falla de cada material por un coeficiente de seguridad o de minoración. Por ejemplo, en el caso del Acero se utilizaba y se utiliza a la Tensión de fluencia como tensión de falla. Así, en función de las propiedades mecánicas y las características intrínsecas de cada material variaban los coeficientes de seguridad, que eran siempre los mismos, no tomaban en cuenta la incidencia provocada por los diversos tipos de carga ni el comportamiento de los materiales ante las distintas solicitaciones.
Temas de Resistencia de materiales 5ª Edición. Introducción a nueva norma CIRSOC 301-05 y CIRSOC 601-05-13
Pedro Perles
*Este valor puede ser aproximado y podrá variar al momento del pago.
| 2018 | Impreso | 136 | Rústica | 21,5 x 28 cm. |
Descripción
Durante muchos años se utilizaron métodos de cálculo basados en las tensiones admisibles, las que se obtenían dividiendo la tensión de falla de cada material por un coeficiente de seguridad o de minoración. Por ejemplo, en el caso del Acero se utilizaba y se utiliza a la Tensión de fluencia como tensión de falla.
Así, en función de las propiedades mecánicas y las características intrínsecas de cada material variaban los coeficientes de seguridad, que eran siempre los mismos, no tomaban en cuenta la incidencia provocada por los diversos tipos de carga ni el comportamiento de los materiales ante las distintas solicitaciones.
En cambio, los métodos actuales se basan en el Manual LRFD (Load and Resistance Factor Design – Diseño por factores de Resistencia y de Carga) publicado por el Instituto americano de construcción en Acero (AISC). ¿En qué consiste? En lugar de minorar las tensiones de falla para obtener las admisibles, se trabaja directamente sobre los Estados Límites de resistencia, sin minorar, pero en cambio se mayoran las cargas actuantes mediante FACTORES DE CARGA Y DE RESISTENCIA que varían en función del tipo de carga y de solicitaciones. Por ese motivo los coeficientes de seguridad para las cargas accidentales superan a los utilizados para las cargas permanentes.
El CIRSOC 605-2005-13 sobre Madera utiliza también la mayoración de cargas, pero llamativamente no aplica los factores de Resistencia ni usa las tensiones últimas, solo factores de ajuste en función de parámetros variables, dando por resultando valores de diseño de referencia similares e incluso menores a las tensiones admisibles de la Norma anterior, es decir, muy conservadores.
Información adicional
| Peso | 0,3 kg |
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Tabla de contenido
Conceptos básicos de Resistencia de materialesTRACCIÓN
Ejemplo Nᵒ1. Dimensionar una barra de Acero a Tracción
Ejemplo Nᵒ2. Dimensionar barra metálica de una marquesina
FLEXIÓN
Análisis comparativo entre un Perfil Normal doble T y una Viga rectangular
Ejemplo Nᵒ3. Dimensionado de una Viga metálica con un Perfil Normal doble T
Ejemplo Nᵒ4. Capacidad resistente de una Viga metálica
RESOLUCIÓN GENERAL DE UN ENTREPISO
Viguetas. Análisis de cargas, Dimensionado por Resistencia y por Rigidez
Viga secundaria. Análisis de cargas, Dimensionado por Resistencia y por Rigidez
Vigas principales. Análisis de cargas, Dimensionado por Resistencia y por Rigidez
TEORIA PLÁSTICA
Ejemplo Nᵒ7. Dimensionado de una viga metálica según Teoría plástica
Ejemplo N°8. Análisis de cargas, solicitaciones y dimensionado de una Viga metálica.
CORTE
Ejemplo Nᵒ9. Verificación al Corte de una Viga metálica
FLEXIÓN OBLICUA
Ejemplo Nᵒ10. Dimensionado de una Correa de Madera
Ejemplo Nᵒ11. Dimensionado de una Correa metálica
COLUMNAS. PANDEO
Ejemplo Nº12. Calcular la carga que puede soportar una Columna metálica
Ejemplo Nº13 Dimensionar una Columna metálica
Columnas compuestas unidas con Presillas
Ejemplo Nº14. Calcular la carga que puede soportar una Columna compuesta
por 2 perfiles metálicos C unidos con presillas.
Dimensionado presillas. Comportamiento estructural
Ejemplo Nº15. Dimensionar Presillas metálicas soldadas.
Ejemplo Nº16. Calcular la carga que puede soportar una Columna metálica
compuesta por 2 Perfiles Normales C unidos directamente con soldadura.
COLUMNAS A FLEXO COMPRESIÓN
Ejemplo Nᵒ17. Verificación a Flexo compresión normal de una Columna metálica
FLEXIÓN COMPUESTA PLANA
Ejemplo Nᵒ18. Dimensionar Pie de Pórtico con un Perfil doble T de ala ancha
Ejemplo Nᵒ19. Dimensionar Parante de Nave industrial con un Perfil Normal doble T
de ala angosta.
MADERA
Propiedades mecánicas
Comportamiento resistente. Clase de resistencia
Diagrama Tensión Deformación
Cuadro resistente
Ejemplo Nᵒ20. Dimensionado de una Viga de Eucaliptus grandis
Ejemplo Nᵒ21. Capacidad resistente de una Viga de Pino Paraná
Ejemplo Nᵒ22. Verificar una Columna de Madera de Eucaliptus Grandis
Ejemplo Nᵒ23. Verificar una Columna de Madera de Pino Paraná
Ejemplo Nᵒ24. Capacidad resistente de una Columna de Pino Taeda
Columnas compuestas de Madera unidas con separadores
Ejemplo Nº25. Verificar una columna de compuesta por 2 piezas de
Eucaliptus grandis ligados con Tacos de Madera.
CONCEPTOS DE RIGIDEZ
Teoremas de Mhor
Flecha admisible y Flecha máxima
Ejemplo Nᵒ26. Dimensionado de Viga metálica con cargas distribuidas por Rigidez o
deformación
Ejemplo Nᵒ27. Dimensionado de Viga metálica con cargas distribuidas y puntuales por
Rigidez o deformación
Ejemplo Nᵒ28. Dimensionado de Viga de Madera por Resistencia y por Rigidez
Ejemplo Nᵒ29 Cálculo del ángulo de giro y la flecha máxima de la deformada aplicando
los 2 Teoremas de Mhor.
SISTEMAS HIPERESTÁTICOS
Constantes elásticas
METODO DE LAS DEFORMACIONES ELÁSTICAS
Ejemplo Nᵒ30. Resolver una Viga continua por el Método de las Deformaciones elásticas
ESTADOS DE CARGA MÁS DESFAVORABLES
Diagrama Envolvente de Momentos flexores.
CUADRO GENERAL DE SOLICITACIONES
PEDRO PERLES
Arquitecto egresado de la Facultad de Arquitectura y Urbanismo de la Universidad de Buenos Aires. Profesor Titular Regular por concurso de antecedentes y oposición en la Cátedra de Estructuras 1 / 2 / 3 de la Facultad de Arquitectura, Diseño Gráfico y Urbanismo de la Universidad de Buenos Aires. Profesor Titular de la Cátedra de Estructuras 2 en la Facultad de Arquitectura, Arte, Diseño y Urbanismo de la Universidad de Morón. Profesor Titular de la Cátedra de Estructuras 3 en la Facultad de Arquitectura, Arte, Diseño y Urbanismo de la Universidad de Morón. Profesor asociado a cargo de la Cátedra de Estructuras 4 en la Facultad de Arquitectura, Arte, Diseño y Urbanismo de la Universidad de Morón. Profesor Titular de la asignatura Estructuras Metálicas y de Madera en la Escuela Técnica Nº 13 Ing. J. L. Delpini. Profesor Titular de la asignatura Instalaciones Termomecánicas en la Escuela Técnica Nº 13 Ing. J. L. Delpini. Jefe del Departamento de Tecnología en la Escuela Técnica Nº 13 Ing. J. L. Delpini. Profesor Titular de la Cátedra de Diseño Estructural 1 / 2 / 3 de la Facultad de Arquitectura de la Universidad de Flores.
Arquitecto egresado de la Facultad de Arquitectura y Urbanismo de la Universidad de Buenos Aires. Profesor Titular Regular por concurso de antecedentes y oposición en la Cátedra de Estructuras 1 / 2 / 3 de la Facultad de Arquitectura, Diseño Gráfico y Urbanismo de la Universidad de Buenos Aires. Profesor Titular de la Cátedra de Estructuras 2 en la Facultad de Arquitectura, Arte, Diseño y Urbanismo de la Universidad de Morón. Profesor Titular de la Cátedra de Estructuras 3 en la Facultad de Arquitectura, Arte, Diseño y Urbanismo de la Universidad de Morón. Profesor asociado a cargo de la Cátedra de Estructuras 4 en la Facultad de Arquitectura, Arte, Diseño y Urbanismo de la Universidad de Morón. Profesor Titular de la asignatura Estructuras Metálicas y de Madera en la Escuela Técnica Nº 13 Ing. J. L. Delpini. Profesor Titular de la asignatura Instalaciones Termomecánicas en la Escuela Técnica Nº 13 Ing. J. L. Delpini. Jefe del Departamento de Tecnología en la Escuela Técnica Nº 13 Ing. J. L. Delpini. Profesor Titular de la Cátedra de Diseño Estructural 1 / 2 / 3 de la Facultad de Arquitectura de la Universidad de Flores.
